12" OS zvukovody (Stránka 3 z 10)

Nemyslím si, že na vyústění driveru musí být vlna kolmá ke stěně. Proč? Součást návrhu phaseplugu může být i pár cm k vyústění.
Podobně nemyslím, že HOM vznikají všude, kde se mění křivost vlnoplochy. Klasicky, jakýkoliv výchozí tvar vlnoplochy je v dostatečné vzdálenosti kulová vlnoplocha. Žádné HOM nejsou třeba.
U OSWG, jsou jednotlivé vlnoplochy rovnoběžné (ve smyslu OS souřadnic, nikoliv kartézsky) a tedy se ani nemění jejich křivost. Přesto jsou k "zajištění" této rovnoběžnosti potřeba HOM, které mají svůj cut-off daný sevřeným úhlem a vstupují do hry až od nějaké frekvence. Takhle to zase chápu já. Imperfekce teoretického předpokladu v reálně konečné délce a spojení s použitelným tvarem ozvučnice je separátní  záležitost.

Tak prohlásit, že tomu opravdu rozumím nebudu moct nikdy Ale vliv HOM, jejich vstup do hry a jejich závislost na fyzický rozměry WG je popsáno i graficky znázorněno velmi pochopitelně a nejlépe ve WG Theory Revisited.
Ad kolmost - to, že je kolmá je takový "mikropohled" na 1. vrstvu tekutiny na stěně, která logicky musí mít nulovou rychlost. Z "makropohledu" to už pravda imho být nemusí, stačí aby rozložení akustické rychlosti / tlaku v rovině vyústění driveru nebylo stejné.

Asi jsme si ne zcela rozumněli. PP slouží k tomu, aby z různých ploch membrány udělal vhodně "dlouhou" cestičku k vyústění. To jak nastavím vstupní/výstupní plochu a délku těchto cestiček k libovolné referenční rovině je věc návrhu. Pokud budu chtít, aby byla vlna rovinná až u vyústění udělám střední prstence PP bachratější a prodloužím tak cestu od středu membrány ke středu vyústění až bude stejná jako od kraje membrány ke kraji vyústění VČETNĚ započítání kuželovitého rozšíření. Jiné pak budou pro kulovou konkávní nebo konvexní nebo třeba pro kýho čerta anuloid. V "komůrce" mezi PP a vyústěním to jsou jen spojité masy vzduchu pověšené na poddajnosti vzduchu v kanálcích PP. Nastavením těchto "pružin" si šteluju to jak se bude vzduch v komůrce chovat. Tohle všechno platí mimo hraniční vrstvu, ale potom je rozložení libovolné. Proto se zatím nemůžu ztotožnit s tvrzeními, že principelně nemůže být planární.
Nulový úhel na kuželovitém vyústění je za všech okolností chybně, protože skokem změníš křivost hranice. Proto je plynulé napojení i nejmenší zlo, ačkoli to není ideální. Jak jsem psal výše ani úhel vyústění 0° a planární vlna v hrdle není to nejlepší dosažitelné s OSWG.

Ano - rychlost = 0. Jaký vliv má tato podmínka na rychlost v 1.,2.,3. slotu na vyústění z PP? Žádnou. A o 8mm dál? Skoro žádnou. Buď jak buď je to v reálu jedno, protože víme co máme dělat a zhruba i proč

"Jak jsem psal výše ani úhel vyústění 0° a planární vlna v hrdle není to nejlepší dosažitelné s OSWG." - můžeš dát nějakou referenci? V jakém smyslu lepší? Tohle se marně snažím někde dohledat... to, že se dá vhodnou volbou rozložení ak. pole v hrdle leccos ovlivnit vím, ale nejsem si jistý, jestli to má přímý vztah k tomu, o čem je tu řeč.

Přímý vztah k debatě tvar vlny na vyústění DE250 žádný. Reference je výše uvedený článek od EG. Kap. 3.4. Source velocity modification. Vhodným rozdělením rychlosti po hrdle si "připravíš" tvar, který následně nebude vyžadovat HOM (určitého řádu a v jen jistém frekvenčním rozmezí) k doplnění 1. módu.
Napadá mě, proč se asi nemůžeme shodnout. Ty mluvíš o tlaku a já o rychlosti... Ale stejně mi to nejde do hlavy, tlak je skalární a pevně vázaný na vektorový součet parciálních rychlostí. Nechceš napsat na Diy Píejčdýmu?

OSWG cabinets during fabrication.

tak to vypada fakt zajimave

Není. Princip je odlišný. Horny ve všeobecně chápaném významu jsou primárně "loading devices", WG pak primárně "directivity control devices". Postupem let horny (exponenciální, kulové atd) na základě požadavku PA a díky vývoji lepších driverů metamorfovali směrem ke kontrole směrovosti. Činily tak bohužel prakticky výhradně difrakčními prvky - třeba známé CD horny 70. let ElektroVoice, Mantaray Altec, BiRadial JBL atd. Ty se v různých variacích používají dodnes nejen v mizerných PA. Od 90. let je možné vysledovat další trend odklonu od difrakční mizérie nejprve v teoretických pracích (Geddes - OS WG, Hughes - QT WG), v současnosti i v konkrétních výrobcích (Geddes, Adamson, QSC, JBL, Peavey).
Návrh horny vychází z Websterovy rovnice, návrh WG z řešení vlnové rovnice. Geddes ve svých článcích pro JAES toto řešení WG předvedl a odvodil tvar WG, který má nejmenší možný podíl difrakce a zároveň má konstatntní směrovost. Jako vedlejší produkt jsou ukázány limity Webstrovy rovnice a ještě pár dalších věcí o kterých se tu nemá cenu rozepisovat.
Oblate spheroid waveguide (OSWG) se to jmenuje podle souřadnicového systému ve kterém je vlnová rovnice vyřešena (kruhový disk a hyperbolická kartenoida).

ne ... viz název vlákna

Autotech.pl

V původním vlákně jsem dával ke stažení svůj prográmek pro výpočet libovolného OS WG, se kterým je i tenhle zvukovod "spočítaný", automaticky včetně zaoblení u vyústění a napojení hrdla pod správným úhlem. Výstupem programu je textový soubor se souřadnicemi, např. pro CNC a simulaci v AxiDriveru. Někde to pořád mám.

Ten nabízený jsme udělali tak, aby nevyšel větší než 35 cm v průměru a dal se použít ve dvoupásmu i s 12" reproduktorem, děleným okolo 1 kHz. Prvořadým kriteriem je tady směrovost (celkově zvládnutá a poměrně úzká), nikoli zatížitelnost, která je ale samozřejmě na doma i tak mnohem víc než dostatečná, "shodou okolností".